1. Teoria Testo kaj Analizo
El la 3pneŭaj valvojspecimenoj provizitaj de la kompanio, 2 estas valvoj, kaj 1 estas valvo, kiu ankoraŭ ne estis uzata.Por A kaj B, la valvo kiu ne estis uzita estas markita kiel griza.Ampleksa figuro 1. La ekstera surfaco de valvo A estas malprofunda, la ekstera surfaco de valvo B estas la surfaco, la ekstera surfaco de valvo C estas la surfaco, kaj la ekstera surfaco de valvo C estas la surfaco.Valvoj A kaj B estas kovritaj per korodaj produktoj.La valvo A kaj B estas fenditaj ĉe la kurboj, la ekstera parto de la kurbiĝo estas laŭ la valvo, la valvringa buŝo B estas fendita direkte al la fino, kaj la blanka sago inter la fenditaj surfacoj sur la surfaco de la valvo A estas markita. .De la supre, la fendoj estas ĉie, la fendoj estas la plej grandaj, kaj la fendoj estas ĉie.
Sekcio de lapneŭa valvoA, B, kaj C specimenoj estis tranĉitaj de la kurbo, kaj la surfaca morfologio estis observita per ZEISS-SUPRA55 skananta elektronmikroskopo, kaj la mikro-area komponado estis analizita per EDS.Figuro 2 (a) montras la mikrostrukturon de la valvo B-surfaco.Videblas, ke estas multaj blankaj kaj helaj partikloj sur la surfaco (indikita per la blankaj sagoj en la figuro), kaj la EDS-analizo de la blankaj partikloj havas altan enhavon de S. La energia spektra analizo rezultoj de la blankaj partikloj. estas montritaj en Figuro 2(b).
Figuroj 2 (c) kaj (e) estas la surfacaj mikrostrukturoj de valvo B. Oni povas vidi de Figuro 2 (c) ke la surfaco estas preskaŭ tute kovrita per korodaj produktoj, kaj la korodaj elementoj de la korodaj produktoj per energispektra analizo. ĉefe inkluzivas S, Cl kaj O, la enhavo de S en individuaj pozicioj estas pli alta, kaj la energiaj spektraj analizrezultoj estas montritaj en Fig. 2(d).Oni povas vidi el Figuro 2 (e) ke ekzistas mikrofendetoj laŭ la valvringo sur la surfaco de valvo A. Figuroj 2 (f) kaj (g) estas la surfacaj mikromorfologioj de valvo C, la surfaco ankaŭ estas tute kovritaj de korodaj produktoj, kaj la korodaj elementoj ankaŭ inkluzivas S, Cl kaj O, simile al Figuro 2(e).La kialo de fendetiĝo povas esti streĉa koroda krakado (SCC) de la koroda produkto-analizo sur la valvsurfaco.Fig. 2 (h) ankaŭ estas la surfaca mikrostrukturo de valvo C. Oni povas vidi, ke la surfaco estas relative pura, kaj la kemia konsisto de la surfaco analizita de EDS estas simila al tiu de la kupra alojo, indikante ke la valvo estas. ne korodita.Komparante la mikroskopan morfologion kaj kemian konsiston de la tri valvsurfacoj, estas montrite ke ekzistas koroda amaskomunikilaro kiel ekzemple S, O kaj Cl en la ĉirkaŭa medio.
La fendo de valvo B estis malfermita tra la fleksa provo, kaj oni trovis, ke la fendo ne penetris la tutan sekcon de la valvo, fendetiĝis flanke de la malantaŭa kurbiĝo, kaj ne krakis sur la flanko kontraŭa al la malantaŭa kurbiĝo. de la valvo.La vida inspektado de la frakturo montras, ke la koloro de la frakturo estas malhela, indikante, ke la frakturo estis korodita, kaj iuj partoj de la frakturo estas malhelaj en koloro, kio indikas, ke la korodo estas pli grava en ĉi tiuj partoj.La frakturo de valvo B estis observita sub skana elektrona mikroskopo, kiel montrite en Figuro 3. Figuro 3 (a) montras la makroskopan aspekton de valvo B-frakturo.Oni povas vidi, ke la ekstera frakturo proksime de la valvo estis kovrita de korodaj produktoj, denove indikante la ĉeeston de koroda amaskomunikilaro en la ĉirkaŭa medio.Laŭ energia spektra analizo, la kemiaj komponantoj de la koroda produkto estas ĉefe S, Cl kaj O, kaj la enhavo de S kaj O estas relative alta, kiel montrite en Fig. 3(b).Observante la fraktursurfacon, oni trovas, ke la kraka kreskopadrono estas laŭ la kristala tipo.Granda nombro da sekundaraj fendetoj ankaŭ povas esti vidita observante la frakturon ĉe pli altaj pligrandigoj, kiel montrite en Figuro 3 (c).La sekundaraj fendoj estas markitaj per blankaj sagoj en la figuro.Korodproduktoj kaj fendetkreskaj ŝablonoj sur la fraktura surfaco denove montras la karakterizaĵojn de streĉa koroda krakado.
La frakturo de valvo A ne estis malfermita, forigu sekcion de la valvo (inkluzive de la fendita pozicio), muelu kaj poluru la aksan sekcion de la valvo, kaj uzu Fe Cl3 (5 g) + HCl (50 ml) + C2H5OH ( 100 mL) solvo estis gravurita, kaj la metalografia strukturo kaj fendetkreska morfologio estis observitaj per optika mikroskopo Zeiss Axio Observer A1m.Figuro 4 (a) montras la metalografian strukturon de la valvo, kiu estas α+β dufaza strukturo, kaj β estas relative fajna kaj grajneca kaj distribuita sur la α-faza matrico.La fendetdisvastigopadronoj ĉe la cirkonferencaj fendetoj estas montritaj en Figuro 4 (a), (b).Ĉar la fendaj surfacoj estas plenigitaj per korodaj produktoj, la interspaco inter la du fendaj surfacoj estas larĝa, kaj estas malfacile distingi la fendajn disvastigajn ŝablonojn.forkiĝo-fenomeno.Multaj sekundaraj fendetoj (markitaj per blankaj sagoj en la figuro) ankaŭ estis observitaj sur tiu primara fendeto, vidu Fig. 4 (c), kaj tiuj sekundaraj fendetoj disvastiĝis laŭ la greno.La gravurita valvprovaĵo estis observita per SEM, kaj estis trovite ke ekzistis multaj mikrofendetoj en aliaj pozicioj paralelaj al la ĉeffendeto.Tiuj mikrofendetoj originis de la surfaco kaj disetendiĝis al la interno de la valvo.La fendoj havis forkiĝon kaj etendiĝis laŭ la greno, vidu Figuro 4 (c), (d).La medio kaj streĉa stato de ĉi tiuj mikrofendetoj estas preskaŭ la sama kiel tiuj de la ĉefa fendeto, do oni povas konkludi, ke la disvastigo de la ĉefa fendeto ankaŭ estas intergranula, kio ankaŭ estas konfirmita de la fraktura observado de valvo B. La forkiĝofenomeno de la fendeto denove montras la karakterizaĵojn de streĉa korodo krakado de la valvo.
2. Analizo kaj Diskuto
Resume, oni povas konkludi, ke la damaĝo de la valvo estas kaŭzita de streĉa koroda krakado kaŭzita de SO2.Streĉa korodo krakado ĝenerale bezonas renkonti tri kondiĉojn: (1) materialoj sentemaj al streĉa korodo;(2) koroda medio sentema al kupraj alojoj;(3) certaj streĉaj kondiĉoj.
Estas ĝenerale kredite ke puraj metaloj ne suferas de streĉa korodo, kaj ĉiuj alojoj estas sentemaj al streĉa korodo al diversaj gradoj.Por latunmaterialoj, estas ĝenerale kredite ke la dufaza strukturo havas pli altan streĉan korodan malsaniĝemecon ol la unufaza strukturo.Estis raportite en la literaturo, ke kiam la Zn-enhavo en la latuna materialo superas 20%, ĝi havas pli altan streskorodan malsaniĝemecon, kaj ju pli alta la Zn-enhavo, des pli alta la streĉa koroda malsaniĝemeco.La metalografia strukturo de la gasa ajuto en ĉi tiu kazo estas α+β dufaza alojo, kaj la Zn-enhavo estas ĉirkaŭ 35%, multe superante 20%, do ĝi havas altan streĉan korodan sentemon kaj plenumas la materialajn kondiĉojn postulatajn por streĉo. koroda krakado.
Por latunaj materialoj, se streĉa malpeziga kalzilo ne estas farita post malvarma labordeformado, streĉa korodo okazos sub taŭgaj streĉaj kondiĉoj kaj korodaj medioj.La streso kiu kaŭzas streskorodan fendetiĝon estas ĝenerale loka tirstreĉo, kiu povas esti aplikita streso aŭ resta streso.Post kiam la kamiona pneŭo estas ŝveligita, streĉa streso estos generita laŭ la aksa direkto de la aera cigaredingo pro la alta premo en la pneŭo, kiu kaŭzos cirkonferencajn fendojn en la aera cigaredingo.La tirstreĉo kaŭzita de la interna premo de la pneŭo povas esti simple kalkulita laŭ σ=p R/2t (kie p estas la interna premo de la pneŭo, R estas la interna diametro de la valvo, kaj t estas la murdikeco de la valvo).Tamen, ĝenerale, la streĉa streĉo generita de la interna premo de la pneŭo ne estas tro granda, kaj la efiko de resta streĉo devus esti konsiderata.La krakaj pozicioj de la gasajutoj estas ĉiuj ĉe la malantaŭa kurbiĝo, kaj estas evidente, ke la resta deformado ĉe la malantaŭa kurbiĝo estas granda, kaj tie estas resta streĉa streĉo.Fakte, en multaj praktikaj kupraj alojaj komponantoj, streĉa koroda fendetiĝo malofte estas kaŭzita de dezajnaj stresoj, kaj la plej multaj el ili estas kaŭzitaj de restaj streĉoj, kiuj ne estas vidataj kaj ignorataj.En ĉi tiu kazo, ĉe la malantaŭa kurbo de la valvo, la direkto de la tirstreĉo generita per la interna premo de la pneŭo estas kongrua kun la direkto de la resta streĉo, kaj la supermeto de ĉi tiuj du streĉoj disponigas la streĉan kondiĉon por la SCC. .
3. Konkludo kaj Sugestoj
Konkludo:
La krakado de lapneŭa valvoestas ĉefe kaŭzita de streĉa koroda krakado kaŭzita de SO2.
Sugesto
(1) Spuru la fonton de la koroda medio en la medio ĉirkaŭ lapneŭa valvo, kaj provu eviti rektan kontakton kun la ĉirkaŭa koroda medio.Ekzemple, tavolo de kontraŭ-koroda tegaĵo povas esti aplikita al la surfaco de la valvo.
(2) La resta streĉa streĉiĝo de malvarma laborado povas esti forigita per taŭgaj procezoj, kiel streĉiĝo-malpeziga fleksado post fleksado.
Afiŝtempo: Sep-23-2022